Путин изменник Родины предатель оборотень в погонах, перевёртыш, агент запада, враг народа. https://www.youtube.com/watch?v=lhYqD8KaSv4 https://youtu.be/lhYqD8KaSv4 Испытание на сейсмостойкость сейсмоусточивость физическим и математическим моделированием взаимодействия оборудование , трубопроводов с геологической средой в том числе нелинейным методов в ПК SDAD ANSYS методом оптимизации и идентификации, статических и динамических задач теории устойчивости Телефон национал патриотической редакции За СССР военно полевое информационного агентство ИА ДеСИОНИЗАЦИ движение АнтиСИОНИЗМ seismofond.ru seismofond@list.ru t3487810@interzet.ru t9657709833@bigmir.net ooseismofond@bigmir.net на кафедру металлические и деревянные конструкции СПб ГАСУ (ЛИСИ) (953) 151-39-15, (953) 151-26-79, ( 981) 198-21-27, (981) 198-21-04, (999) 535-47-29 , (953) 151-36-59, телефон / факс (812) 694-78-10, Телефон мобильный привязан к Сбербанку СПб для помощи издания газета "За СССР" при ИА" ДеСИОНИЗАЦИЯ" ( карта Сбербанка номер 4276 5500 4301 4011 ) ( 921) 407-13-67 skype ПГУПС (ЛИИЖТ) : seismic_rus ВТРОЙ СПб ГАСУ (ЛИСИ) skype: 89111904636 89995354779 Адрес редакции газеты Хочу в СССР 197371, Ленинград а/я газета "Земля РОССИИ"


Путин  изменник Родины  предатель оборотень в погонах, перевёртыш, агент запада, враг народа.
https://www.youtube.com/watch?v=lhYqD8KaSv4
https://youtu.be/lhYqD8KaSv4
Испытание на сейсмостойкость  сейсмоусточивость физическим и математическим моделированием  взаимодействия оборудование , трубопроводов с геологической средой  в том числе нелинейным методов в ПК SDAD ANSYS  методом оптимизации и идентификации, статических и динамических задач  теории устойчивости  Телефон национал патриотической  редакции За СССР военно полевое   информационного  агентство  ИА  ДеСИОНИЗАЦИ  движение АнтиСИОНИЗМ     seismofond.ru   
 seismofond@list.ru    t3487810@interzet.ru    t9657709833@bigmir.net ooseismofond@bigmir.net 
на  кафедру  металлические и деревянные  конструкции  СПб ГАСУ  (ЛИСИ)  
(953)  151-39-15,  (953) 151-26-79,  ( 981) 198-21-27,  (981)  198-21-04, 
(999) 535-47-29 , (953) 151-36-59, телефон / факс   (812) 694-78-10,
Телефон  мобильный привязан к Сбербанку СПб  для  помощи  издания  газета "За СССР"  при  ИА" ДеСИОНИЗАЦИЯ" ( карта  Сбербанка номер  4276  5500 4301  4011  ) 
   (  921)  407-13-67 
 skype  ПГУПС (ЛИИЖТ)  :  seismic_rus 
ВТРОЙ  СПб ГАСУ  (ЛИСИ)   skype:  89111904636  89995354779 
Адрес редакции газеты  Хочу в СССР     197371, Ленинград а/я газета "Земля РОССИИ"      



Комментарии

Отправить комментарий

Популярные сообщения из этого блога

Находясь более 28 лет под гнетом страшного человеконенавистнической хасидской секты "ХаБаД Любавича" дьявольского, сатанинско -талмудического радикального иудаизма со штаб-квартирой в Нью-Йорке, изложенные в книгах "Протоколы сионских мудрецов", Бориса Миронова "Иго иудейское", Эрве Риссен - ЕВРЕЙСКАЯ МАФИЯ – ВЕЛИКИЕ МЕЖДУНАРОДНЫЕ ПАРАЗИТЫ, Г.К.Дубров "Генералы о еврейской мафии" , Орей Волот "Крысолюди", Исраэль Шамир "Сорвать заговор сионских мудрецов" , В.Н. Емельянов "Десионизация", Кичко Т.К "Иудаизм без прикрас", Дэвида Дюк "Самые опасные Мафиози в мире - ЕВРЕИ", Шамир Исраэль: Сорвать заговор Сионских мудрецов https://rutracker.org/forum/viewtopic.php?t=3435698 , Ходос Эдуард Давидович- "Еврейский фашизм или Хабад - дорога в ад", Илюхин В.И -Путин Правда, которую лучше не знать. https://rutracker.org/forum/viewtopic.php?t=5135409, Юрий Мухин.- В чьих интересах действует Путин , Шутов Ю. - Крёстный отец питерских (Прект Путин) под руководством управляющего МВФ Габриель Ди Белла ( тел 495 705 9200 www.imf.org ) и смотрящих ( кураторов): главного раввина Израиля Давида Лау https://twitter.com/israelgov, главного раввина России Пинхос Берл Лазара ocr@jewish.ru и главного раввина Санкт-Петербурга Менахем-Мендл Певзнер и находясь в плену компрадорских интеллектуальных паразитов, хасидских ваххабитов, приватизировавших теорию сейсмобезопасность Ресурсной Педерации -колонии Израиля , которая находится в кризисе, а жизнь гоев или чипированных рабов, проживающих в ЖБ гробах, находится в опасности в РосСИОНии ( НефтеСОСсси ) или критический анализ состояния нормативной документации по расчёту сооружений на землетрясения Е.Н.Курбацкий, Г.Э.Мазур, В.Л.Мондрус https://wordpress.com/block-editor/post/seismofondru365953183.wordpress.com/37 https://cyberleninka.ru/article/v/kriticheskiy-analiz-sostoyaniya-normativnoy-dokumentatsii-po-raschyotu-sooruzheniy-na-zemletryaseniya Вступившие в силу с 1 июля 2015 года нормы СП 14.13330.2014 «СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах» являются неудачной актуализацией устаревшего СНИП II-7-81* (Минстрой России. Москва, 1995). Кроме устаревших положений, которые были включены в прежние редакции СНиП ещё в 1969 году, в актуализированной редакции появились ошибочные рекомендации, использование которых в мостостроении и тоннелестроении может привести к катастрофам при землетрясениях. Проектирование гражданских и транспортных сооружений в настоящее время не обеспечено нормативными документами, соответствующими современным знаниям по сейсмологии и современному уровню развития динамических методов расчёта сооружений. Ключевые слова: устаревшие нормы, приращение балльности, средний грунт, коэффициент динамичности, спектр ответов, сейсмостойкость. Critical Analysis of Condition of the Normative Documents on Calculation of Structures for Earthquake. By E.N. Kurbatskiy, G.E. Mazur, V.L. Mondrus Accepted on the 1 July 2015 CODEs SP 14.13330.2014 «SNIP II-7-81*. Construction in seismic areas «are unsuccessful updating obsolete SNIP II-7-81 * (the Ministry of Construction of Russia. Moscow, 1995). In addition to outdated provisions which were included in the previous version of SNIP at 1969, in the updated edition appeared erroneous recommendations, the use of which in bridge and tunnel design and construction can lead to disasters from earthquakes. Designing of civil and transport facilities are not provided by the regulatory documents relevant to current knowledge on seismology and the modern methods of dynamic structures design. Keywords: outdated codes, increment of seismic intensity points, average soil, dynamic coefficient, response spectrum, seismic resistance. Введение «Если строитель построил для человека непрочный дом, который разрушился и убил домохозяина, то строитель должен быть казнён» (из законов Хаммурапи, 1700 год до н.э.). Если бы царь Хаммурапи жил в наше время, ответственность за разрушение сооружений и гибель людей при землетрясениях несли бы не только строители и проектировщики, но и разработчики нормативных документов. К сожалению, сегодня разработчики норм не несут никакой ответственности. Поэтому «новые» нормативные документы, регламентирующие расчёты сооружений на сейсмические воздействия, в течение почти 50 лет практически переписываются со старых документов вместе со всеми их недочётами и ошибочными положениями. Немногочисленные формулы, представленные в этих документах, которые были разработаны для расчётов на логарифмических линейках и арифмометрах, устарели и не соответствуют современным знаниям и вычислительным возможностям. Конечно, нормативные документы должны быть в определённой степени консервативными, но и отставать от современных достижений науки и техники не должны. Ещё один вопрос, возникающий при анализе существующих актуализированных документов - это вопрос этики. Инженер не имеет морального права брать на себя решение вопросов, выходящих за рамки его компетенции. Но при нынешней системе разработки норм к документам часто относятся просто как к продукции, за которую уполномоченный коллектив разработчиков получает вознаграждение согласно договору. Такая система устраивает разработчиков, так как они не несут ответственность за качество продукции. Некачественный товар можно вернуть продавцу, но как инженеру отказаться от использования некачественного нормативного документа? Безответственность и небрежность авторов норм создают впечатление, что разработчики не обладают достаточными знаниями в теоретической механике, динамике сооружений, механике сплошных сред, спектральном анализе и незнакомы с состоянием и достижениями в области нормирования и сейсмической инженерии технически развитых стран. Разработчики упорно перетаскивают из редакции в редакцию устаревшие методы, от которых давно отказались их зарубежные коллеги. Огромное количество коллективов и известных учёных в различных частях мира занимались и занимаются вопросами оценки параметров возможных землетрясений и защиты от сейсмических воздействий. Зная о частых научных контактах разработчиков норм с коллегами из других стран, мы считаем по меньшей мере странным продолжающееся игнорирование мирового опыта. А пока мы вынуждены констатировать, что российские нормы не соответствуют современному уровню и достижениям в области обеспечения сейсмостойкости сооружений. Назначение исходной сейсмичности В Российской Федерации для оценки сейсмических воздействий на сооружения используются карты общего сейсмического районирования (ОСР), в которых интенсивность землетрясений I (балльность) оценивается в баллах. При этом при проектировании наземных и подземных сооружений такое понятие как балл ни в каких инженерных расчётах непосредственно никогда и нигде не использовалось. При расчётах подземных сооружений применяются пиковые значения скоростей и перемещений точек грунта при землетрясениях, а для наземных - пиковые величины ускорений, скоростей, перемещений точек грунта и продолжительность землетрясений. Кроме того, используются спектры ответов и акселерограммы колебаний грунта, совместимые с расчётными спектрами ответов. Ещё в 2012 году в работе [1] отмечалось, что в России ускорения смещений грунта при землетрясениях определяются по картам ОСР путём пересчёта балльности, соответствующей актуализированной макросейсмической шкале, а не на основе инструментальных измерений, как это принято во многих странах мира. Приведём цитату из статьи [1]: «И, хотя в отечественной строительной практике до сих пор используется пересчёт баллов в ускорения по шкале МСК-64, необходимо отметить, что такой пересчёт не учитывает спектральный состав сейсмического воздействия и в силу этого должен очень осторожно применяться для инженерных расчётов без должного обоснования». При проектировании сооружений необходимо перейти от балльности к ускорениям и при этом учесть грунтовые условия строительной площадки. При разработке карт ОСР-97 для оценки сейсмической интенсивности в баллах использовались так называемые средние грунты, под которыми составители карт понимали грунты второй категории. Согласно СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» (актуализированной редакции СНиП II-7-81*) сейсмическая жёсткость грунтов второй категории изменяется в широких пределах - от 350 до 1 500 (г/см3)-(м/с). Надо полагать, что именно в таком виде понятие «средние грунты» использовалось составителями карт ОСР [1; 2]. Такое широкое понимание среднего грунта приводит к произволу, неконтролируемым ошибкам и даже мошенничеству при определении исходной сейсмичности по картам ОСР. Среди проектировщиков существует мнение, что можно договориться с сейсмологами и понизить или повысить сейсмичность строительной площадки на один балл, и сейсмологи при этом не нарушат нормативных требований. В нормах США в соответствии с регламентом AASHTO для таких целей используются скальные коренные породы, что значительно уменьшает разброс и неопределённости при оценке сейсмической опасности. Уже давно в СССР и РФ предлагалось отказаться от применения максимального ускорения на среднем грунте (категории II) в качестве основного амплитудного параметра колебаний и использовать пиковое ускорение на скальном грунте (категории I), но пока всё без изменений. Уточнение исходной сейсмичности Примером произвола при оценке сейсмичности строительной площадки является раздел норм, касающийся микрорайонирования. Например, при выполнении микрорайонирования по картам ОСР определяется сейсмичность района, без должного обоснования выбирается некоторый эталонный грунт, который при построении карт ОСР не использовался, и без какой-либо дополнительной информации уточняется сейсмичность строительной площадки относительно этого грунта. В СП 14.13330.2014 появился так называемый референтный грунт с неизвестно откуда взявшейся средней сейсмической жёсткостью 655 (г/см3)-(м/с), с использованием которой должен производиться перерасчёт интенсивности с учётом жёсткости грунта строительной площадки. На вопрос автора о том, использовался ли указанный референтный грунт при оценке сейсмичности районов, никто из разработчиков карт ОСР не дал положительного ответа. Не ясно, на каком основании он стал эталонным и почему именно относительно него необходимо определять приращение балльности. «Выбор расчётной жёсткости для эталонного среднего грунта по сейсмическим свойствам по экономическим соображениям, а также традиционным для сейсмического районирования представлениям о среднем грунте как о типичном грунте селитебных территорий», как это представлено в работах [7; 8], вызывает недоумение и беспокойство. Причём тут карты ОСР? Эталонный грунт с такими же свойствами принят, например, и для строительной площадки моста через Керченский пролив. Возникает вопрос: на каком основании? Ведь грунты там совершенно не похожи на грунты селитебных территорий. При разработке карт ОСР грунт с подобными характеристиками никогда не использовался. Но даже если допустить, что сейсмичность определялась для грунтов с эталонной жёсткостью 655 (г/см3)-(м/с), методика пересчёта приращений балльности в ускорения может привести к серьёзным ошибкам. В начале второй половины прошлого века С.В. Медведевым была разработана методика сейсмического микрорайонирования [3], которая сохранилась в нормативных технических документах РФ настоящего времени. В соответствии с этой методикой параметры сейсмических воздействий связываются со свойствами грунта. Вводятся два понятия - категория грунта и балльность (или приращение балльности). Возникает необходимость установить соответствие между ними. В актуализированном документе СП 14.13330.2014 «Строительство в сейсмических районах» приводится следующая формула для определения приращения интенсивности AI в баллах на основе метода сейсмических жесткостей: А/ = l,67(lg655-lgyoF,)r (1) где р - плотность грунта, г/см3; VS - скорость распространения поперечных сейсмических волн в грунте, м/с. Причём это выражение предлагается использовать без оговорок практически во всех случаях. Оно является частным случаем формулы С.В. Медведева: где р, ри - плотность эталонного грунта и исследуемого грунта соответственно, г/см3; V, V - скорость распространения поперечных сейсмических волн в эталонном и исследуемом грунте соответственно. Если в качестве исследуемого грунта взять грунт второй категории с минимальной и максимальной сейсмической жёсткостью, то приращение интенсивности Д/ будет равным соответственно +0,4 и -0,6; таким образом, «средний» (эталонный) грунт не является средним по сейсмической жёсткости. Но теперь становится ясно, что диапазон сейсмических жесткостей грунтов второй категории был выбран так, чтобы возможные значения Д/ уложились в однобалльный интервал. Уравнение (2), как отмечается в СП 14.13330.2014, было получено методом сейсмических жесткостей, хотя не упоминается, в чём он заключается. Не указано, при каких условиях и ограничениях можно применять эту формулу. Почему почти за полувековой период её использования в ответственных нормативных документах у сейсмологов не появилось желания проверить соответствие между реакцией грунтов при сильных землетрясениях и прогнозной интенсивностью. Трудно себе представить, как обосновать такую формулу «эмпирическими данными, указывающими на связь сейсмической жёсткости и степени разрушения зданий при землетрясениях» [8]. Как можно по трещинам и разрушениям зданий определить коэффициент перед разностью логарифмов с точностью до третьего знака? В другой работе приводится ещё более «интересное» объяснение происхождения указанного коэффициента в формуле Медведева: «Коэффициент пропорциональности k=1,67 был получен как среднее арифметическое из нескольких частных определений. Никакого физического обоснования полученного коэффициента при этом не было дано. Упоминается, что лишь впоследствии, в диссертационной работе И.А. Ершова, появились соображения физического плана, поясняющие вывод полученного коэффициента» [4]. Добавим от себя, что в основу вывода И.А. Ершова было положено ошибочное предположение о равенстве потоков энергии в двух точках среды с разными акустическими жесткостями. В действительности формула С.В. Медведева представляет собой приближённое представление формулы Цёппритца, описывающей преломление и отражение волн при распространении через границу сред с разными акустическими (сейсмическими) жёсткостями. Подробное доказательство этого утверждения приведено в работе «К вопросу пересчёта приращений балльности в ускорения колебаний грунта» [6]. Уравнение Цёппритца определяет отношение параметров волн, распространяющихся через границу раздела сред, а уравнение С.В. Медведева определяет то же самое в баллах. Формула Медведева следует из формулы Цёппритца при условии, что квадратом приращения балльности Д1 можно пренебречь и что разность сейсмических жесткостей грунтов мала. Поэтому заложенное в СП определение категорий грунтов по приращениям балльности в предположении, что они равны одному баллу или даже двум или трём баллам, ошибочно. Манипуляции с формулой Медведева [7] в случаях, когда замена одного грунта на другой вызывает увеличение параметров преломлённой волны более чем в два раза без учёта резонансов, противоречат физическим законам. Процедура определения параметров сейсмического воздействия через свойства эталонного грунта со средней сейсмической жёсткостью 655 (г/см3)-(м/с) на основе формулы С.В. Медведева чревата серьёзными последствиями при землетрясениях. Неправильное определение характеристик эталонного грунта может существенно исказить параметры расчётного сейсмического воздействия. Ещё один серьёзный недостаток нормативного подхода - игнорирование зависимости расчётных пиковых ускорений от толщины поверхностного слоя и его частоты колебаний, что существенно искажает величину и характер сейсмического воздействия и может привести к недооценке сейсмической опасности. Возникает вопрос: почему сейсмологи и геофизики не бьют тревогу, когда на уровне государственных нормативных документов предлагаются ошибочные положения в отношении оценок при сейсмическом районировании? Отсюда вытекает и другой вопрос: сколько в РФ уже дано неправильных оценок для расчёта ответственных сооружений на сейсмические воздействия при использовании этих ошибочных положений? Спектры максимальных реакций (откликов, ответов) конструкций на сейсмические воздействия или динамические коэффициенты? Спектры реакций (ответов) - одна из наиболее важных, полезных и широко используемых концепций в теории и практике расчётов сооружений на сейсмостойкость. Предложенная более девяноста лет назад японским учёным K.A. Сюэхиро [9], в настоящее время эта концепция используется во всех зарубежных нормативных документах и руководствах по расчёту сооружений на сейсмостойкость. В российских нормах для оценки сейсмических воздействий используется понятие «спектральный коэффициент динамичности» - в. Кривые коэффициента динамичности в в российских нормах строятся как функции периода свободных колебаний осциллятора. Это практически та же концепция, но названная по-другому. «Коэффициент динамичности» в понимании инженера и студента старших курсов технического вуза - это коэффициент, показывающий во сколько раз реакция на динамическое воздействие превышает реакцию на воздействие статическое. В общем случае для сейсмического воздействия не существует такого статического воздействия, которое надо умножать на коэффициент динамичности. Только для одномассовых систем можно было бы понимать под «коэффициентом динамичности» отношение реакции системы к реакции аналогичной системы с бесконечной жёсткостью (нулевым периодом колебаний). Понятие «спектр откликов» имеет однозначную трактовку и не привязано к понятиям статики сооружений, Общение авторов статьи с проектировщиками, которые используют понятие «спектральный коэффициент динамичности», показало, что большинству из них не известно, как он получен и из названия не понятна физическая сущность. Во многих российских учебниках и пособиях по динамике сооружений и в курсах лекций о концепции спектров ответов даже не упоминается. В работе «Спектры максимальных реакций (откликов) конструкций на сейсмические воздействия», опубликованной в 2009 году в журнале «Строительная механика», уже поднимался этот вопрос. За прошедшие годы ничего не изменилось. Как показывает анализ выпущенных в последнее время монографий и методических пособий, при оценке сейсмических воздействий допускаются грубые ошибки: «спектры ответов сооружений называют спектрами откликов грунта». Это свидетельствует о том, что авторы не понимают физической сущности концепции спектров ответов. Поэтому кратко опишем гениальный опыт К.А. Сюэхиро [9], который просто и понятно объясняет концепцию спектров ответов. Его анализатор сейсмических колебаний грунта состоял из 13-и различных масс, подвешенных на пружинах. Во время землетрясений перемещения масс записывались на вращающиеся барабаны, фиксируя реакцию осцилляторов на реальное сейсмическое воздействие. На каждой записи выбиралась только одна точка - максимальное перемещение данной массы. Величина максимального перемещения наносилась на график, в котором по горизонтальной оси откладывались в масштабе частоты (периоды) колебаний масс, а по вертикальной - максимальные значения перемещений масс при данном сейсмическом воздействии. Этот прибор на несколько лет вперёд предвосхитил развитие теории спектров ответов. Схематично этот прибор и методика построения спектра ответа представлена на рисунке 1. Определение. «Спектр ответов - график максимальных реакций: перемещений, скоростей, ускорений, или других максимальных параметров совокупности осцилляторов fi h fn h Ч ^ Рис. 1. Опыт Сюэхиро. Экспериментальное построение спектров ответов (систем с одной степенью свободы) на заданное воздействие. Ординаты спектра ответов - максимальные значения реакций осцилляторов на заданное воздействие, абсцисса спектра - собственные частоты осцилляторов или периоды собственных колебаний. В статье известного американского учёного А.К. Чопра (А.К. Chopra) «Спектр ответа упругих систем. Исторические заметки» [10] отмечается, что «концепция спектров ответов хорошо интегрировалась в теорию и практику инженерных расчётов сооружений на сейсмостойкость, но многие исследователи и инженеры, использующие эту концепцию, не знают происхождения концепции». Добавим от себя, что многие инженеры-проектировщики не понимают физической сущности и полезности этой концепции. Динамические коэффициенты в нормах РФ и спектры откликов в Еврокодах График коэффициентов динамичности ДТ), предложенный И.Л. Корчинским шестьдесят лет назад, был включён в СН 8-57 «Нормы и правила строительства в сейсмических районах». График был получен в условиях ограниченного в то время количества инструментальных данных. Практически все имеющиеся в то время инструментальные записи землетрясений были аналоговыми. В СНиП II-А.12-69 «Строительство в сейсмических районах» график был скорректирован, а в СНиП II-7-81 заменён тремя графиками, соответствующими трём категориям грунта. К сожалению, параметры графиков основывались не на фактических данных о сейсмических воздействиях, а на необходимости сохранения преемственности между старыми и новыми нормами и минимизации затрат на антисейсмическое усиление. В СП 14.13330.2014 используются кривые коэффициентов динамичности Д в зависимости от расчётного периода собственных колебаний Т. здания или сооружения (см. рис. 2). В нормах содержится ошибочное ограничение: «во всех случаях значения р. должны приниматься не менее 0,8», которое не соответствует спектрам откликов реальных землетрясений и не позволяет выполнять расчёты большепролётных и сейсмоизолированных мостов, так как при увеличении периода колебаний перемещения должны будут стремиться к бесконечности. Несмотря на это, пересмотреть данное ограничение авторы норм не решаются. 0.0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 0.7 0.8 0,9 1,0 1,1 1.2 1.3 1,4 1.5 1.« 1.7 1,8 Рис. 2. Коэффициент динамичности (РФ) Каким образом были получены эти кривые, при каких значениях коэффициента демпфирования - нигде не упоминается. Отметим, что такие кривые не соответствуют максимальным реакциям сооружений на реальные сейсмические воздействия. Как уже отмечалось выше, в зарубежных нормах этот же коэффициент называется спектром реакций (отклика или ответа), что более точно соответствует физической сущности этого параметра. Приведём аналогичные кривые, используемые в Еврокоде EN 1998-1:2004:Е: Рис. 3. Спектры откликов, принятые в Еврокоде На спектрах откликов, представленных в зависимости от периодов колебаний рассчитываемых сооружений, при воздействии реальных землетрясений чётко выделяются четыре характерные точки: при Т0=0. Т=ТВ, Т=ТС и T=TD. Эти точки получены в результате обработки большого количества акселерограмм землетрясений. Происхождение этих характерных точек определяется на трёхординатных графиках спектров ответов ускорений, скоростей и перемещений, построенных в логарифмических координатах. Специально приведём в качестве примера графики в трёхординатных осях спектров откликов по ускорениям шести различных землетрясений. Невооружённым глазом видно, какими будут огибающие, необходимые для построения нормативных спектров. Именно на такое представление сейсмических воздействий опирались Ньюмарк и Холл при разработке своей методики, которая используется для построения нормативных спектров во многих странах. Каждая кривая на одном графике представляет собой три зависимости: максимального ускорения от периода, максимальной скорости от периода и максимального перемещения от периода. Для этой цели используются три ординаты. Ордината максимальных ускорений, направлена под углом 45° к горизонтальной оси; ордината максимальных перемещений под углом 135° (-45°). Расчётные спектры строятся как огибающие набора акселерограмм. Чёрные линии на графике соответствуют пиковым ускорениям, пиковым скоростям и пиковым перемещениям грунта. Синяя линия соответствует постоянным максимальным ускорениям для осцилляторов с периодами от ТВ, до ТС, красная соответствует постоянным максимальным скоростям для осцилляторов с периодами от ТС, до TD и зелёная линия соответствует постоянным максимальным перемещениям для осцилляторов с периодами, превышающими TD. Период, с Рис. 4. Трёхординатные спектры шести различных земле- Рис. 5. Иллюстрация к методике построения спектра Нью- трясений, указанных в таблице марка-Холла Значения параметров TB, TC, TD и S для каждого типа грунтовых условий и типа спектра могут быть найдены в национальном приложении конкретной страны. Задаются аналитические выражения для спектров ответов для каждого интервала периодов с учётом поправочного коэффициента на демпфирование, если он отличается от 5%. Таким образом, спектры откликов, применяемые в Еврокоде, соответствуют спектрам Ньюмарка-Холла. Ничего подобного не учитывается в СП 14.13330.2014. В строительных нормах не упоминается, при каких значениях коэффициентов демпфирования построены графики динамических коэффициентов и как учитывать демпфирующие свойства материала сооружений. От демпфирующих свойств очень сильно зависит реакция сооружений на сейсмические воздействия. При наличии сейсмоизолирующих устройств с большими коэффициентами использовать динамические коэффициенты демпфирования недопустимо. Для примера представим графики спектров максимальных ускорений при воздействии землетрясения Нортридж (Northridge) (17 января 1994 года) для систем с различными коэффициентами демпфирования. Характеристики землетрясения: пиковое ускорение PGA = 866 см/сек2; пиковая скорость PGV = 42 см/сек.; пиковое перемещение PGD = 14,3 см; продолжительность 59,9 секунд. Как видно из представленных графиков, влияние демпфирования на реакцию сооружений очень существенно. Это хорошо всем известный факт, не учитывать и даже об этом не упоминать - некомпетентно. Некоторые ошибочные положения и недостатки актуализированных российских норм 1. В приложении «Г» предложено использовать необоснованные поправочные коэффициенты К2, К3 и К4. Применение коэффициентов К2, К3 основанное на концепции приращения балльности, ошибочно, тем более что для этого необоснованно используется «средний грунт». Значения поправочного коэффициента на рельеф местности К4, уменьшающие интенсивность землетрясений на дне долин в два раза и увеличивающие интенсивность на берегах в 1,2 раза, требуют проверки и уточнения. Результаты аналитического и численного моделирования распространения продольных и поперечных волн в полупространстве с выемкой или с глубоким оврагом существенно отличаются от рекомендуемых значений. 2. К - коэффициент, учитывающий влияние на сейсмическую нагрузку снижения жёсткости сооружения и увеличение рассеяния энергии колебаний из-за появления трещин и пластических деформаций в конструкциях моста, можно использовать только для грубой оценки поведения сооружения при землетрясении. Существуют методы расчёта и программные комплексы, позволяющие рассчитывать сооружения с учётом нелинейного поведения, с учётом образования шарниров или разрушения отдельных элементов. Результаты таких расчётов показывают, что значения коэффициента К зависят от типа сооружения и его конструктивной схемы и могут быть различными для разных элементов сооружения. 3. Отсутствует оценка взаимодействия сооружений с грунтом при сейсмических воздействиях. Исходное сейсмическое воздействие определяется для «свободного поля», поэтому для фундаментов и опор сооружений использование спектров ответов (динамических коэффициентов) ошибочно. 4. В нормах только упоминаются сейсмозащитные устройства транспортных сооружений. Отсутствуют требования к этим устройствам, а также рекомендации по их выбору и расчёту. 5. Не учитывается изменение сейсмического воздействия в пространстве. Как показывает анализ разрушений мостов при сильных землетрясениях, наиболее распространённым повреждением является сброс пролётных строений с опор. В СП 14.13330.2014 предлагается лишь установка антисейсмических устройств (стопоров) для предотвращения сброса пролётных строений, при этом отсутствуют какие-либо рекомендации по расчёту возможных перемещений концов пролётных строений. 6. В российских нормах для оценки сейсмических воздействий используется понятие «спектральный коэффициент динамичности». В зарубежных нормах этот же коэффициент называется спектром реакций (отклика или ответа), что более соответствует физической сущности этого параметра. 7. Нормы не предусматривают для транспортных сооружений иных методов расчёта, кроме линейно-спектрального. 8. Отсутствуют рекомендации по усилению существующих сооружений для повышения их сейсмостойкости. 9. В нормы должны быть добавлены пункты, регламентирующие проектирование и расчёты на сейсмические воздействия подходов к мостам и тоннелям, которые, как известно, могут быть и насыпями, и выемками. Рис. 6. Графики спектров максимальныхускорений для систем с различными коэффициентами демпфирования: g = 0,0; g = 0,025; g = 0,05; g = 0,10; g = 0,20 0.01 0.1 1 10 Период, с 10. В СП 14.13330.2014 предлагается оригинальная (но запутанная!) классификация ответственности транспортных сооружений: «1а - особо высокий уровень ответственности», «1б - высокий уровень ответственности» и «2 - нормальный уровень ответственности». В эти перечни, кроме транспортных сооружений, вписаны и здания вокзалов, терминалы аэропортов, здания морских вокзалов, причальные сооружения, памятники архитектуры и другие сооружения, не имеющие никакого отношения с точки зрения сейсмостойкости к мостам и тоннелям. Классификация не согласуется ни с общей частью документа (таблица 3), ни с ГОСТ по надёжности строительных конструкций. 11. В нормативном документе и приложениях имеется целый ряд необоснованных допущений и предположений, не подтверждённых эмпирическими данными. Например, пункт Г.2.2, содержащий соотношения между баллами, пиковыми ускорениями, пиковыми скоростями и пиковыми смещениями и предположение о равенстве шага инструментальных шкал по ускорениям, скоростям и смещениям, является серьёзным источником ошибок (до одного балла). Предупреждение о нежелательности использования старых шкал для перехода от баллов к ускорениям грунта имелось ещё в объяснительной записке к карте ОСР-78. Анализ натурных данных показывает, что при изменении интенсивности на один балл пиковые ускорения изменяются в два с половиной раза (для интенсивности 8 баллов неправильный учёт шага шкалы вызывает занижение пиковых значений ускорения в полтора раза), пикового значения скорости - в три раза и пикового смещения - почти в пять раз. Поэтому представленные ниже соотношения из пункта Г.2.2 СП 14.13330.2014 являются ошибочными. Кроме того, отметим, что неверно называть пиковые значения амплитудными, так как сейсмические колебания не являются гармоническим процессом. Интенсивность сейсмических воздействий должна свзя- зываться не только с ускорениями, но и скоростями, смещениями и другими характеристиками сейсмического движения грунта, в первую очередь, с продолжительностью колебаний. 13. Отсутствуют рекомендации по использованию искусственных акселерограмм. 14. В разделе 7.9 «Тоннели», состоящем из семи пунктов, не содержится ни слова о параметрах, характеризующих сейсмические воздействия на подземные сооружения, и не упоминаются расчётные модели. Следует отметить, что при расчёте на землетрясения тоннелей в отличие от наземных сооружений не используются ни динамические коэффициенты (спектры откликов), ни пиковые ускорения. Заключение Поскольку балльность нельзя непосредственно использовать в инженерных расчётах, её перевод в амплитуды движений грунта при оценках сейсмичности производится по шкалам сейсмической интенсивности. И на этом этапе в России «царит произвол». Зарубежные стандарты по сейсмостойкости и сейсмическому районированию существенно отличаются от российских. В большинстве стран мира сейсмическое районирование выполняется не в баллах шкалы сейсмической интенсивности, а в параметрах сейсмических движений грунта, хотя раньше также использовалась балльная система. Можно объяснить, почему так произошло. Источники возможных землетрясений характеризуются механическими параметрами: перемещениями, скоростями, ускорениями силами и моментами. Распространяющиеся от источников землетрясений волны описываются функциями перемещений, скоростей и ускорений точек грунтовой среды. Для оценки реакции сооружения на сейсмическое воздействие необходимо знать параметры движения «свободного поля» строительной площадки при расчётном землетрясении. Возникает вопрос: зачем переходить сначала по приближённым формулам от ускорений к баллам, а затем опять от баллов к ускорениям, добавляя на каждом этапе неопределённости? В России исходными данными для построения карт сейсмического районирования в баллах являются оценки магнитуд в зонах возможных землетрясений. С точки зрения проектировщиков целесообразно сразу строить такие карты в изолиниях ожидаемых пиковых ускорений и пиковых скоростей на основе параметров сейсмических источников, а не производить сначала расчёты ожидаемой балльности, а затем переводить её в ускорения, тем более, что при переходе к баллам используется не десятичная, а неудобная двоичная система. Часто при определении ускорений для дробных балов проектировщики допускают ошибки. Не ясно, почему сейсмологи предпочитают эмпирические формулы даже в тех случаях, когда воздействия можно описать физическими моделями и математическими выкладками, учитывая при этом натурные наблюдения и вероятностный характер явлений. За рубежом сейсмическое районирование с самого начала выполнялось под эгидой инженеров-строителей, специалистов в областях механики сплошных сред и динамики сооружений при участии сейсмологов и геологов. Наиболее успешно эти исследования проводятся в США. В отличие от российских американские нормативные документы, как правило, содержат математические модели и расчётные схемы, разработанные специалистами в области механики сплошных сред и инженерами-строителями. Американским учёным удалось приблизить сейсмическое районирование к нуждам сейсмостойкого строительства, а также к снижению сейсмического риска. В России основную роль в развитии методологии сейсмо- районирования играли геологи. И лишь в составлении карт ОСР-97 стали принимать участие сейсмологи и геофизики. Но инженеры-строители в этом практически не участвовали. Отсюда - целый ряд ошибочных положений в российских нормативных документах. Очень часто в них приводятся формулы без указания допущений, модели, расчётной схемы, доказательств и статистики. Такой подход очень опасен и может привести к серьёзным последствиям. На многих конференциях и совещаниях высказывались предложения, с которыми солидарны и авторы: - отказаться от использования в качестве основного параметра колебаний значения максимального ускорения на среднем грунте (категория 2) и впредь использовать в этих целях максимальное ускорение на скальном грунте (категория 1); - признать устаревшим термин «коэффициент динамичности» и использовать вместо него термин «нормированный спектр реакции»; - отказаться от характеристики грунтов через частотно- независимый параметр «приращение балльности» и перейти к принципу спектральной характеристики грунтов. Свод правил и приложения к нему содержат устаревшие и ошибочные положения, поэтому должна быть выполнена не актуализация его, а существенная переработка. Коллектив, который многие годы переписывает старые положения и не учитывает критических замечаний, должен быть существенно обновлён. Литература 1. Уломов, В.И. Актуализация нормативного сейсмического районирования в составе единой информационной системы «Сейсмобезопасность России» / В.И. Уломов // Вопросы инженерной сейсмологии. - 2012. - № 1. - С. 5-38. 2. Уломов, В.И. Комплект карт общего сейсмического районирования территории Российской Федерации / В.И. Уломов. Л.С. Шумилина // Сейсмостойкое строительство. - 1998. - № 4. - С. 30-34. 3. Медведев, С.В. Инженерная сейсмология / С.В. Медведев. - М.: Госстройиздат, 1962. - 260 с. 4. Методика и принципы проведения микросейсморай- онирования (СМР) [Электронный ресурс] // Портал единой информационной системы (ЕИС) «Сейсмобезопасность России». - Режим доступа: http://seismorus.ru/sites/default/files/artides/ Met_smr.doc. (дата обращения: 17.01.2017). 5. Курбацкий, Е.Н. Спектры максимальных реакций (откликов) конструкций на сейсмические воздействия / Е.Н. Курбацкий // Строительная механика и расчёт сооружений. - 2009. 6. Курбацкий, Е.Н. К вопросу о пересчёте балльности в ускорения / Е.Н. Курбацкий, А.П. Косауров // Инженерные изыскания в строительстве. - 2016. - №14. - С. 50-60. 7. Шестопёров, В.Г. Сейсмическое микрорайонирование участков строительства моста: автореф. дис. ... канд. техн. наук. - М, 2006. - 23 с. 8. Шестопёров, Г.С. МДС 22-1.2004. Методические рекомендации по сейсмическому микрорайонированию участков строительства транспортных сооружений / Г.С. Шестопёров, В.Г. Шестопёров. - М.: ФГУПЦПП, 2005. - 48 с. 9. Suyehiro, K. A Seismic Vibration Analyser and the Records Obtained Therewith / K. Suyehiro // Bulletin of the Earthquake Research Institute-University of Tokyo. - 1926. - № 1. - P. 59-64. 10. Chopra, А.К. Elastic response spectrum: a historical note / А.К. Chopra // Earthquake Engineering and Structural Dynamics. - 2007. - № 36. - P. 3-12. Literatura 1. Ulomov V.I. Aktualizatsiya normativnogo sejsmicheskogo rajonirovaniya v sostave edinoj informatsionnoj sistemy «Sejsmobezopasnost' Rossii» / V.I. Ulomov // Voprosy inzhenernoj sejsmologii. - 2012. - № 1. - S. 5-38. 2. Ulomov V.I. Komplekt kart obshhego sejsmicheskogo rajonirovaniya territorii Rossijskoj Federatsii / V.I. Ulomov, L.S. Shumilina // Sejsmostojkoe stroitel'stvo. - 1998. - № 4. - S. 30-34. 3. Medvedev S.V. Inzhenernaya sejsmologiya / S.V. Medvedev. - M.: Gosstrojizdat, 1962. - 260 s. 4. Metodika i printsipy provedeniya mikrosejsmorajonirovaniya (SMR) [Elektronniy resurs] // Portal edinoj informatsionnoj sistemy (EIS) «Sejsmobezopasnost' Rossii». - Rezhim dostupa: http://seismorus.ru/sites/default/files/articles/Met_smr.doc. (data obrashheniya: 17.01.2017). 5. Kurbatskij E.N. Spektry maksimal'nyh reaktsij (otklikov) konstruktsij na sejsmicheskie vozdejstviya / E.N. Kurbatskij // Stroitel'naya mehanika i raschet sooruzhenij». - 2009. 6. Kurbatskij E.N. K voprosu o pereschete ball'nosti v uskoreniya / E.N. Kurbatskij, A.P. Kosaurov // Inzhenernye izyskaniya v stroitel'stve. - 2016. - №14. - S. 50-60. 7. Shestoperov V.G. Sejsmicheskoe mikrorajonirovanie uchastkov stroitel'stva mosta: avtoref. dis. ... kand. tehn. nauk. - M, 2006. - 23 c. 8. Shestoperov G.S. MDS 22-1.2004. Metodicheskie rekomendatsii po sejsmicheskomu mikrorajonirovaniyu uchastkov stroitel'stva transportnyh sooruzhenij / G.S. Shestoperov, V.G. Shestoperov. - M.: FGUPTSPP, 2005. - 48 s. СТРОИТЕЛЬНЫЕ НАУКИ 102 2 2017 2 2017 101 Младший сержант ВСО 597, специалист строительных частей (стройбат), военкор газеты "За СССР" при военно-полевом информационном агентстве "ДеСИОНИЗАЦИЯ" и движение "АнтиСЕМИТИЗМ" seismofond.ru skype: seismic_rus ОГРН : 1022000000821 ИНН 2014000780 Адрес ОО "Сейсмофонд" при Спб ГАСУ 190005, СПб , 2-я Красноармейская ул дом 4 СПб ГАСУ t9657709833@bigmir.net ooseismofond@bigmir.net seismofond@list.ru (953) 151-39-15, (953) 151-26-79, 953-151-36-59, (999) -535-47-29, (981) 198-21-27, ( 981) 198-21-04 (921) 407-13-67 позывной военкора За СССР Долой пархатый олигархат. Берл Лазар ВОН из России ! Стоп ХАБАД ! Нет жидкому фашизму ! Путину импичмент ! Там в 45 я сделал все что мог, не подведи меня внучок ! Путлер - жидкая марионетка ! Прощай балабол - _здабол ! Путин предатель Родины и враг русского народа ! Тошнит от этой рожи ! Смерть подлым предателям родины Судить власть -паро народа , а не экстремизм! Путлер -раздавим гадину ! ЕВРЕИ ПРАВЯТ МИРОМ! (тут доказательства) (хаббад) Дэвид Дюк http://www.youtube.com/watch?v=6_i5oM... Как СИОНИСТЫ Разделяют и Властвуют! Дэвид Дюк http://www.youtube.com/watch?v=AI3i3s... РУССКИЕ РОЖДЕНЫ СЛУЖИТЬ ЕВРЕЯМ! Дэвид Дюк http://www.youtube.com/watch?v=8C5y4l... Названия других русскоязычных фильмов от Дэвида Дюка: Дэвид Дюк - Пурим и Еврейская Пасха (11.18) Роль евреев в работорговле. Шокирующая правда. Часть 1(11.02) Дэвид Дюк - 'Война сионизма против свободы слова'(15.11) Дэвид Дюк - еврейский супернацизм!(11.33) Дэвид Дюк - Cкажим нет войне за Израиль!(10.05) Дэвид Дюк - Как умирают нации.(14.59) Дэвид Дюк - Геноцид Европы.(10.23) Дэвид Дюк - Разоблачение сионистского вероломства(09.38) Дэвид Дюк - Толерантность.(14.58) Дэвид Дюк - Уолл Стрит под контролем сионистов!(13.28) Дэвид Дюк - Израильский террор против Америки(09.59) Дэвид Дюк - Институт иудейских невест(15.34) Дэвид Дюк - Сексуальная революция и еврейский фашизм(14.59) Дэвид Дюк - Триумвират сионизма(15.06) Дэвид Дюк - Ядерная Страна-Изгой.(22.10) Дэвид Дюк - Как Сионисты Разделяют и Властвуют!(15.06) Поставив под запрет бестопливные и иные технологии, а археологию противоречащую общепринятым понятиям в истории, назвали - лже-археологией. Все эти глобализаторы продвигающие новый мировой порядок (иллюминаты, масоны, сионисты, сатанисты) - именно им нужны жертвы для их рогатого бога - антихриста. Хорошо что сейчас есть лидеры , противостоящие им, (в России это ополчение имени Минина и Пожарского, партия Воля, движение Возрождение.Золотой век) которым нужна поддержка нас с вами. Правда которая изменит вашу жизнь! http://www.youtube.com/watch?v=WjWqay... ===========Мы ждём активных людей, готовых ради светлого будущего наших детей, сплотиться и взять ответственность на себя, а не сидеть у мониторов и телевизоров и обсуждать, как нас убивают! Мы собираем людей со всех уголков нашей необъятной Родины, а так же тех кто за границей! Каждое организованное действие приносит результат. http://www.pbrus.org/vstanvstroypb.php ===========Свободная энергия - для мировой элиты смерть! - http://zaryad.com/- видео с сайта: Бестопливный Генератор из кулера своими руками http://www.youtube.com/watch?v=w7uH5s... Автомобиль на воде Вода как топливо http://www.youtube.com/watch?v=0f3Pxc... Автономный бестопливный генератор электроэнергии http://www.youtube.com/watch?v=V_eKeL... Рекомендуем видео: УБИЙСТВО царской семьи по МАСОНСКИМ ритуалам http://www.youtube.com/watch?v=A_ZC32... РОССИЯ - КОЛОНИЗИРОВАНА И ОККУПИРОВАНА (факты и ... http://www.youtube.com/watch?v=Trb4pn... https://www.youtube.com/watch?v=wF39DOFqJDA&bpctr=1555591082

Находясь   более   28 лет под   гнетом   страшного   человеконенавистнической   хасидской    секты "ХаБаД   Любавича"       дьявольского, сатанинско -талмудического радикального иудаизма   со штаб-квартирой в Нью-Йорке, изложенные   в   книгах       "Протоколы сионских мудрецов", Бориса Миронова "Иго иудейское ",   Эрве Риссен - ЕВРЕЙСКАЯ МАФИЯ – ВЕЛИКИЕ МЕЖДУНАРОДНЫЕ ПАРАЗИТЫ, Г.К.Дубров "Генералы о еврейской мафии" , Орей Волот "Крысолюди",   Исраэль Шамир "Сорвать заговор сионских   мудрецов" , В.Н. Емельянов "Десионизация", Кичко Т.К   "Иудаизм без прикрас" ,   Дэвида Дюк "Самые опасные Мафиози в мире - ЕВРЕИ",   Шамир Исраэль: Сорвать заговор Сионских мудрецов   https://rutracker.org/forum/viewtopic.php?t=3435698 ,   Ходос Эдуард Давидович- "Еврейский фашизм или Хабад - дорога в ад", Илюхин В.И - Путин   Правда, которую лучше не знать. ...
Далее...

Проверка прочности на взрывопожаробезопасность трубопроводов (соединены между собой с помощью косых стыков с фланцевыми фрикционно- подвижными соединениями (ФФПС)), уложенных на виброизолирующих маятниковых опорах для атомных энергетических установок (подтверждено испытаниями в механике деформируемых сред и конструкций в комплексе SCAD и Ansys, методом оптимизации и идентификации динамических и статических задач для Белорусской АЭС) согласно ПНАЭ Г-7-002-86 " Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок (Разделы 1-5, Приложения 1-3)". УДК 624.078.4 https://www.youtube.com/watch?v=sDJ5ZeAA1n4&feature=youtu.be https://rutube.ru/list/video/3bf2c1173833a66e7ed6d516b8557232/ https://rutube.ru/list/video/person/5807522/?ordering=-created_ts https://ok.ru/video/2136614570603 https://yadi.sk/i/31PFRWy6HOhCpg Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7358982 https://www.facebook.com/campaign/landing.php?campaign_id=1669307452&extra_1=s%7Cc%7C323127082075%7Ce%7Cfacebook%7C&placement=&creative=323127082075&keyword=facebook&partner_id=googlesem&extra_2=campaignid%3D1669307452%26adgroupid%3D63446518046%26matchtype%3De%26network%3Dg%26source%3Dnotmobile%26search_or_content%3Ds%26device%3Dc%26devicemodel%3D%26adposition%3D1t1%26target%3D%26targetid%3Dkwd-541132862%26loc_physical_ms%3D9047065%26loc_interest_ms%3D%26feeditemid%3D%26param1%3D%26param2%3D&gclid=CjwKCAjwqfDlBRBDEiwAigXUaOCUF6wAnOwe3EbW4binHGjgK85Km5XBhv_WQ7jBcmXM_ZvaznseTxoCRYsQAvD_BwE https://cloud.mail.ru/home/ispitanie_na_prochnost_truboprovodov_kosimi_soedineniyami_na_flantsevikh_friktsionno_podvizhnikh_soedineniyakh_dlya_atomnikh_energeticheskikh_ustanovok.mp4 https://drive.google.com/drive/my-drive http://depositfiles.com/files/e2s10o2wn https://convert-video-online.com/?state=%7B%22ids%22:%5B%22143cFZOHTztuHqkhNqwx3eQJPGjywd0CW%22%5D,%22action%22:%22open%22,%22userId%22:%22{userId}%22%7D https://ru.files.fm/u/r2pkyqza#/view/ispitanie_na_prochnost_truboprovodov_kosimi_soedineniyami_na_flantsevikh_friktsionno_podvizhnikh_soedineniyakh_dlya_atomnikh_energeticheskikh_ustanovok.mp4;play ispitanie_na_prochnost_truboprovodov_kosimi_soedineniyami_na_flantsevikh_friktsionno_podvizhnikh_soedineniyakh_dlya_atomnikh_energeticheskikh_ustanovok О.А.Малафеев доктор физико-математических наук, профессор. СПб госуниверситета Стажер СПб ГАСУ, инж. Коваленко А.И ,заместитель президента ОО «Сейсмофонд" Свидетельство СРО «НИПИ ЦЕНСТРОЙПРОЕКТ» № 0223.01-2010-2010000211-П-29 от 27.03.2012 г., СРО «ИНЖГЕОТЕХ» № 060-2010-2014000780-И-12, выдано 28.04.2010 г., (921) 407-13-67 т/ф (812) 694-78-10 Научный консультант: Уздин А М, заместитель президента ОО «Сейсмофонд», научный консультант дтн. проф кафедры теоретическая механика ПГУПС (ЛИИЖТ) ooseismofond@bigmir.net , т. (953) 151-36-59 skype: seismic_rus Санкт-Петербургский государственный архитектурно строительный университет , СПб ГАСУ , ОО «Сейсмофонд» ОГРН : 1022000000824 ИНН: 2014000780 Как показывает мировая практика строительства, фланцевые соединения являются наиболее практичным решением с точки зрения экономичности, скорости монтажа и оценке качества соединения элементов. Однако в России нет наработанной базы проектирования и испытания фланцевых сое-динений. Также выпускаемый в России сортовой прокат не позволяет спроектировать протяжные фланцевое фрикционно-подвижное косое соединение без дополнительного усиления соединяемых элементов. Что также увеличивает трудозатраты и усложняет конструкцию. На данный момент ведется разработка нового квадратного и трубчатого сортамента для трубопроводов и сейсмоизолирующих опор , который позволит проектировать фланцевые фрикционно-подвижные соединения с большими нагрузками для сейсмоизолирующих опор ( см патент на полезную модель № 165076 «Опора сейсмо-стойкая », № 2010136746 E04 C2/00 «Способ защиты зданий»). Параллельно с этим возникает пробле-ма нехватки нормативной литературы, а использование зарубежной литературы противоречит устояв-шимся в России принципам проектирования, а именно не использование металла в зоне пластических деформаций. При возникновении пластических деформаций в узлах повысится деформативность всего каркаса здания, что также нельзя не учитывать. Для разработки новой нормативной литературы потре-буется провести различные исследования, связанные с натурными испытаниями, анализом зарубежного опыта и математических моделей выполненных в различных расчетных комплексах. Ключевые слова: фланец, узел, колонна, балка, математическая модель, болт, расчетный комплекс, протяжные соединения, фрикционные , овальные отверстия, растяжение, сдвиг, математическое моделирование, взаимодействие, геологическая среда, нелинейный метод, физическое, теория трения, фрикционно-подвижные, сдвиг, демпфирующие свойства, многокаскадное демпфирование, динамические нагрузки, контактирующие поверхности, разной шероховатостью, линия нагрузки Ansys, SCAD, Modeling of the flange connection in the settlement complex Ansys As the world practice of construction shows, flange connections are the most practical solution from the point of view of economy, speed of installation and evaluation of connection quality of elements. However, in Russia there is no established base for designing and testing flange connections. Also produced in Russia long products do not allow you to design a flange connection without additional reinforcement of the connected elements. That also increases labor costs and complicates the design. At the moment, a new assortment of I- beams is being developed, which will allow designing flanged connections with high loads. In parallel with this, the problem of lack of normative literature arises, and the use of foreign literature contradicts the established design principles in Russia, namely, the use of metal in the zone of plastic deformations. If there is plastic deformation in the nodes, the deformability of the whole frame of the building will increase, which also cannot be ignored. To develop new normative literature, it will be necessary to conduct various studies related to field trials, analysis of foreign experience and mathematical models performed in various computational complexes. Keywords: flange, knot, column, beam, mathematical model, metal frame, bolt, calculation complex, Ansys, SCAD В России доля вентиляционного оборудования , агрегатов установлена без виброизоляции и сейсмоизоляции и сильно отстает от развитых стран с ресурсной, сырьевой экономикой . Более одного процента оборудования, агрегатов и сооружений в России строится без сейсмоизоляции и виброзащите . Связано это с множеством причин. Одна из них - это отсутствие наработанного опыта проектирования и строительства подобных сооружений с сейсмоизоляций и виброзащитой . Принцип работы виброизолирующей кинематической опоры, которая установлена на пружинистой гофре с демпфирующими ножками (состоит из двух корпусов (нижний целевой), (верхний составной)с фрикционно- подвижными соединениями, расположенных в длинных овальных отверстиях. Нижний корпус опоры охватывает верхний корпус опоры (трубная, квадратная, крестовидная). При монтаже опоры верхняя часть корпуса опоры поднимается до верхнего предела и фиксируется фрикци-болтами с контрольным натяжением, со стальной шпилькой болта, с пропиленным в ней пазом и предварительно забитым в шпильке обожженным медным клином. и тросовой пружинистой втулкой (гильзой). В стенке корпусов виброизолирующей, сейсмоизолирующей кинематической опоры перпендикулярно оси корпусов опоры выполнено восемь или более длинных овальных отверстий, в которых установлен запирающий элемент калиброванный фрикци –болт с тросовой демпирующей втулкой, пружинистой гильзой, с забитым в паз стальной шпильки болта стопорным ( пружинистым ) обожженным медным многослойным упругопластичным клином, с демпфирующей свинцовой шайбой и латунной втулкой (гильзой). В теле крестовиной, трубчатой, квадратной опоры, штока вдоль оси, которой выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброван-ного фрикци - болта, проходящего через этот паз. В нижней части опоры, корпуса, выполнен фланец для фланцевого подвижного соединения с длинными овальными отверстиями для крепления на фунда-менте, а в верхней части корпуса выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом (см. изобретение № 165076 Е04Н, опубликовано 10.10.2016, Бюл.№28) При лабораторных испытаниях косых стыков с ФПС для трубопроводов и кондиционеров, вентиляционных агрегатов, воздуховодов использовались рекомендации по расчету проектированию изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций и ПНАЭ Г-7-002-86 " Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок (Разделы 1-5, Приложения 1-3)",, см. http://files.stroyinf.ru/Data2/1/4293833/4293833817.pdf https://dwg.ru/dnl/1679 Таблица. Идеализированные зависимости «нагрузка-перемещение», используемые для описания поведения систем виброзащиты сейсмоизоляции. Типы виброизолирующих сейсмоизолирующих элементов Схемы сейсмоизолирующихи виброизолирующих элементов Идеализированная зависимость «нагрузка-перемещение» (F-D) Телескопические на ФПС проф Уздина А М Квадратная и трубчатая телескопическая опора с виброизолирующими свойствами демпфирующих ножек из гофры или старых рессор с высокой способностью к виброизоляции втулки (гильзы) стального троса обмотанного вокруг стягивающего болта Трубчатая маятниковая телескопическая с медным обожженным упруго-пластич-ным стопорным сминаемым клином Телескопические на фрикционно-подвижны соедиениях опоры маятниковые на ФПС проф дтн А.М.Уздт с плоскими горизонтальными поверхностями скольжения и медным клином (крепления для раскачивания) одномаятниковые со сферическими поверхностями скольжения по тросу в пластмассой оплетке маятниковая трубчатая опора с демпфирующими ножками из гофры в которой имеется упруго-пластичный шарнир по линии нагрузки при R1=R2 и ?1??2 Двух маятниковые со сферическими поверхностями скольжения при R1=R2 Маятниковая опора с медным обожженным стопорным клином, с раскачиванием за счет сминания медного клина с виброизолирующим основанием из гофры или рессор Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02 (использовалось при испытаниях фрагментов и математических моделях в ПК SCAD). Главным отличием сейсмостойкой, вибростойкой опоры, трубопровода на фланцевых фрикционно -подвижных соединениях (ФФПС) является множество подвижных узлов (несущие крестовидные, труб-чатые и квадратные скользящие пластины телескопической маятниковой виброизолирующей опоры). В качестве объекта исследования и компьютерного моделирования был выбран один из узлов фланце-вого фрикционно-подвижного соединения для трубопроводов (соединены между собой с помощью "косых" стыков с ФФПС, см. изобретения: " Стыковое соединение растянутых элементов" , патент № 887748 Е04В 1/38, Фланцевое соединение растянутых элементов замкнутого профиля, патент № 2413820 Е04В 1/58) согласно изобретения № 165076 "Опора сейсмостойкая" , опубликовано 10.10. 2016 Бюл № 28. Для физического и математического моделирования было взято болтовое фрикционно –подвижное соединение с четырьмя болтами и шестигранными гайками с контролируемым натяжением (в нижней части болта выполнен паз, в ко-торый забивается медный обожженный клин или устанавливаются пружинистые пластины), располо-женными в длинных овальных отверстиях) согласно СП 16.13330. 2011 Стальные конструкции (СНиП II -23-81*). Количество болтов и гаек и натяжение их определяется по расчету. Были проведены испытания фрагментов ФФПС на статическое усилие сдвига ( испытание на сдвиг зажима, скользящего вдоль оси шпильки). Испытательное оборудование и данные о поверке: Для создания осевого усилия использовалась испытательная машина ZD-10/90 зав. № 66/79 (сертификат о калибровке- Свидетельство о регистрации в РСК № 001414 от 05 06 2015 г. СЕРТИФИКАТ О КАЛИБРОВКЕ № 0826-Ш-16 Дата калибровки: "01" сентября 2016 г ). Регистрация усилия выдергивания производилась по шкале до 1000 кгс. Методика проведения испытаний: В соответствии с поставленной «Заказчиком» задачей: определения величины усилия, при котором будет происходить перемещение зажима по условному длинному овальному отверстию , в зависимости от усилия затяжки гаек, испытаны два образца узла крепления. Испытание статической нагрузкой проводилось путем жесткого закрепления фрикционно –подвижного соединения (ФПС) на станине испытательной машины и приложения усилия к дугообразному зажиму в направлении оси шпильки, фрагмента узла протяжного фрикционно-подвижного соединения на двух болтах М10 и 4 –х гаках М10 , 4 стальных шайбах толщиной 3 мм , диаметром 34 мм установленных в длинных ( условно) овальных отверстиях в соответствии с требованиям : СП 56.13330.2011 Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001, ГОСТ 30546.1-98 , ГОСТ 30546.2-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2011 п .4.6. «Обеспечение демпфированности фрикционно-подвижного соединения (ФПС)», альбом серия 4.402-9 «Анкерные болты», вып. 5 «Ленгипронефтехим», ГОСТ 17516.1-90 (сейсмические воздействия 9 баллов по шкале MSK-64 п.5), СП 16.13330.2011. п.14.3, ТКП 45-5.04-274-2012 (02250) , п.10.7, 10.8. Испытания производились согласно требованиям СП 14.13330. 2014, п.4.7 (демпфирование), п.6.1.6, п.5.2 (моделей), СП 16.13330. 2011 (СНиПII-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012( 02250), п.10.3.2 -10.10.3, согласно изобретениям №№ 1143895, 1174616,1168755 SU, 2371627, 2247278, 2357146, 2403488, 2076985 RU № 4,094,111 US, TW 201400676 Restraintanti-windandanti-seismicfrictiondampingdevice. Испытания проводились на основе прогрессивной теории активной сейсмозащиты зданий согласно ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения». Более подробно с испытаниями сдвигоустойчивых податливых узлов крепления можно ознакомиться в ИЦ «ПКТИ-СтройТЕСТ». Адрес испытательной лаборатории: 197341, СПб, ул. Афонская, д.2, STROYTR77@inbox.ru (ранее составлен акт испытаний на осевое статическое усилие сдвига дугообразного зажима анкерной шпильки № 1516-2 от 25.11.2017) Определение несущей способности образца( соединения ) на высокопрочных ботах в длинных овальных отверстиях и определение коэффициента трения между контактными поверхностями соединяемых элементов. Причем, между контактирующими поверхностями проложен стальной трос в полиэтиленовой оплетке диаметром 4 мм. Испытания образцов, соединений проводились согласно: СТП 006-97 Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов СТП 006 -97 СТАНДАРТ ПРЕДПРИЯТИЯ УСТРОЙСТВО СОЕДИНЕНИЙ НА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БОЛТАХ В СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ МОСТОВ КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1998 Предисловие 1 РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским центром «Мосты» ОАО « ЦНИИС» (канд. техн. наук А.С. П латонов, канд. техн. наук И.Б . Ройзм ан, инж . А.В. К ру чинки н, канд. техн. наук М.Л. Лобков, инж . М .М. Мещеряков) ВНЕСЕН Научно-техническим центром Корпорации «Трансстрой» 2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой» распоряжением от 09 октября 1997 г. № МО-233 3 СОГЛАСОВАН специализированными фирмами « Мостострой», «Транспроект» Корпорации «Трансстрой», Главным управлением пути Министерства путей сообщения РФ 4 С введением настоящего стандарта утрачивает силу ВСН 163 -69 «Инструкция по технологии устройства соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов» Л. 1 Несущая способность соединений на высокопрочных болтах оценивается испытанием на сдвиг при сжатии двух срезных одноболтовы х образцов. Отбор образцов выполняется в соответствии с пунктом 8.12. Л. 2 Образцы изготовляют из стали, применяемой в конструкции возводимого сооружения (рис. Л.1). Рис. Л. 1 . Образец для испытания на сдвиг при сжатии (выполнен согласно изобретениям: №№ 1143895, 1168755, 1174616, № 2010136746 E04 C2/00 " СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРО-ВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕР-ГИИ" опубликовано 20.01.2013 , № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», опубликовано 10.10.16, Бюл. № 28 , согласно заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н 9 /02, заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопро-водов" F 16L 23/02 , заявки на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маят-никовая" E04 H 9/02, заявки на изобретение № 20190028 "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02 для лабораторного испытание на взрывостойкость и взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления на ФФПС). :1 - основной элемент; 2 - накладка; 3 - высокопрочный болт с шайбами и гайкой (в скобках размеры при использовании болтов М27 ) Пластины 1 и 2 вырезают газорезкой с припуском 2 - 3 мм по контуру, а затем фрезеруют до проектных размеров в плане. Отверстия образуются сверлением, заусенцы по кромкам и в отверстиях удаляются. Пластины должны быть плоскими, не иметь грибовидности или выпуклости. Л .3 Контактные поверхности пластин 1 и 2 обрабатываются по технологии, принятой в проекте сооружения. Используются высокопрочные болты, подготовленные к установке и натяжению в монтажных соединениях конструкции. Натяжение болта осуществляется динамометрическими ключами, применяемыми на строительстве при сборке соединений на высокопрочных болтах. Пластины перед натяжением болта устанавливаются так, чтобы был гарантирован зазор «над болтом» в отверстии пластины 7 . После натяжения болта опорные торцы пластин 1 и 2 должны быть параллельны, а торцы пластин 2 находиться на одном уровне. Сведения о сборке образцов заносятся в протокол. Образцы испытывают на сжатие на прессе развивающем усилие не менее 50 тс. Точность испытательной машины должна быть не ниже ±2 % . Образец нагружается до момента сдвига средней пластины 1 о т носительно пластин 2 и при этом фиксируется нагрузка Т, характеризующая исчерпание несущей способности образца. Испытания рекомендуется проводить с записью диаграммы сжатия образца. Для суждения о сдвиге необходимо нанести риски на пластинах 1 и 2 . Результаты испытания заносятся в протокол, где отмечается дата испытания, маркировка образца, нагрузка, соответствующая сдвигу (прикладывается диаграмма сжатия), и фамилии лиц, проводивших испытания. Протокол со сведениями по отбору и испытанию образцов предъявляется при приемке соединений. Л .4 Несущая способность образца Т, полученная при испытании и расчетное усилие Q bh , принятое в проекте сооружения, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элеме нтов, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), оценивается соотношением Qbh ? Т/ 2 в каждом из трех образцов. В случае невыполнения указанного соотношения решение принимается комиссионно с участием заказчика, проектной и научно-исследовательской организаций. Приложение М (информационное) Библиография [1 ] . Правила по охране труда при сооружении мостов. ЦНИИС, 1991 г. [2 ] . Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением. Госгортехнадзор СССР, 1970 г. [3 ] . Санитарные правила при работе с эпоксидными смолами. Госсанинспекция СССР, 1960 г. [4 ] . Типовая инструкция по охране труда при хранении и перевозке горюч их, легко воспламеняющихся и взрывоопасных грузов. Оргт рансст рой, 1978 г. [ 5 ] . Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ. П ПБ1 -93 Российской Федерации. Ключевые слова: фрикционное соединение, контактная поверхность, способ обработки контактных поверхностей, повторная обработка контактных поверхностей, клее фрикционное покрытие контактной поверхности, высокопрочные метизы (болты, гайки, шайбы), коэффициент закручивания, усилие натяжения болта, крутящий момент, динамометрический ключ. Рис. Общий вид образцов виброизолирующей опоры (для виброизолирующих опор -основания под вентиляционные агрегаты ООО "Леванта Групп") для Белорусской АЭС, согласно изобретениям № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятни-ковая» E04 H 9/02) испытываемых на сдвиг с болтами М 10 с тросом в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм. Результаты испытания болтового соединения на сдвиг . № п.п. Наименование узла крепления Величина усилия, кгс, при котором происходит скольжение или перемещение стального зажима для троса по стальному анкеру Фрикционно-подвижное соединение (ФПС) с болтовыми зажимами с че-тырьмя шестигранными гайками M l0, затянутыми с помощью гаечного ключа на половина усилия или дина-мометрического ключа с усилием 40 Н*м. с ( между контактирующими поверхностями проложен стальной трос в пластмассой оплетке диаметром 4 мм) Было ранее 50 Стало Перемещение шайбы с гайкой 2,5 см по овальному отверстию при постоянной нагрузке 2. Фрикционно –подвижное соединение с четырьмя гайками с двух сторон затянуты гаечным ключом на макси-мальную нагрузку двумя шести-гранными гайками М10, затянутыми с помощью гаечного ключа или дина-мометрического ключа с усилием 20 Н*м.(между контактирующими по-верхностями проложен стальной трос в пластмассой оплетке диаметром 4 мм) Результаты испытания телескопической и струнно-стрежневой виброизолирующей опоры (для виб-роизолирующих опор -основания под вентиляционные агрегаты ООО "Леванта Групп) для Белорус-ской АЭС , согласно изобретениям № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбра-сываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное сое-динение для трубопроводов» F 16L 23/02, заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05. 2016 «Опора сейсмоизолирующая маятниковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами М 10 с тросом в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм. Образец № 1 ГОСТ 22353- 77 с пластиной 260 мм Х 40 Х 3 мм Сталь 10 ХСНД № п.п. Фрикционно-подвижное соединение (ФПС) с болтовыми зажимами с че-тырьмя шестигранными гайками M l0, затянутыми с помощью гаечного ключа на половина усилия или ди-намометрического ключа с усилием 40 Н*м. 50 Перемещение шайбы с гайкой 2,5 см по овальному отверстию при постоянной на-грузке 2. Фрикционно–подвижное соединение с четырьмя гайками с двух сторон затянуты гаечным ключом на макси-мальную нагрузку двумя шестигран-ными гайками М10, затянутыми с помощью гаечного ключа или дина-мометрического ключа с усилием 20 Н*м. 90-150 Перемещение шайбы с гайком 3,5-4.0 см по условному овальному отверстию при постоянной нагрузке Результаты испытания струнной , стрежневого виброизолятора вместо стальной гофры (отсутствует) № п.п. Наименование узла крепления Величина усилия, кгс, при котором происходит скольжение или перемещение стального зажима для троса по стальному анкеру Характеристики скольжения, податливости. Фрикционно-подвижное соединение (ФПС) с болтовыми зажимами с че-тырьмя шестигранными гайками M l0, затянутыми с помощью гаечного ключа на половина усилия или дина-мометрического ключа с усилием 40 Сдвиг или перемещение шайбы с гайкой 2,5 см по овальному отверстию при постоянной нагрузке 2. Фрикционно –подвижное соединение с четырьмя гайками с двух сторон затянуты гаечным ключом на макси-мальную нагрузку двумя шестигран-ными гайками М10, затянутыми с по-мощью гаечного ключа или динамо-метрического ключа с усилием 20 Н*м. 90-150 Перемещение шайбы с гайком 3,5-4.0 см по условному овальному отверстию при постоянной нагрузке Момент затяжки сдвигоустойчивых отжимных необработанных ботов (отделка чернением). Коэффициент трения 0,14,который использовался при лабораторных испытаниях (Табл 5.1) Момент затяжки отжимных болтовых сдвигоустойчивых соединений. Коэффициент трения 0,125 Табл. 5.2 Организация, выполняющая испытания: Обособленное подразделение ООО «РОССТРО» - «ПКТИ». Испытательный центр «ПКТИ-СтройТЕСТ». ИЛ Строительных материалов. Аттестат аккредитации федерального агентства по техническому регулированию и метрологии РОСС RU0001.22.CJI33 от 24.12.2010 г. Результаты испытаний со стальной гайкой номер 1 . Испытание образцов для виброизолирующей опоры ( для виброизолирующих опор -основания под вентиляционные агрегаты ООО "Леванта Групп) для Белорусской АЭС, согласно изобретениям № 165076 RU E 04H 9/02 «Опора сейсмостойкая», изобретения «Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии» № 2010136746 от 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20(47400) от 10.08.2018 «Опора сейсмоизолирующая «гармошка», заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 «Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов» F 16L 23/02 , заявка на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 «Опора сейсмоизолирующая маятни-ковая» E04 H 9/02 ) испытываемых на сдвиг с болтами ( шпилькой) М 10 с тросом в пластмассовой оплетке и без оплетки со стальным тросом М 2 мм. Испытания проводились согласно требования не обязательного для использования ( применения, на согласовании ) СП 14.13330.2011 п.4.6 (обеспечить демпфированность узла крепления), ГОСТ Р 54257-2001 (для районов с сейсмичностью 7-9 баллов необходимо использование при креплении оборудова-ния, конструкций податливых ( сдвигоустойчивых) анкерах креплений с изолирующей трубой и аморти-зирующими или демпфирующими элементами, выполненных на основе рекомендаций согласно «Ру-ководство по креплению технологического оборудования фундаментными болтами» , альбом «Ан-керные болты» серия 4.402-9 «Анкерные болты» , выпуск 5, Инструкция по выбору рамных податли-вых крепей горных выработок», «Инструкции по применению высокопрочных болтов в эксплуатиру-емых мостах» выполнены согласно изобретения № 20081246, 1701875 с демпфирующими креплениями Скачать альбом «Конструкции пластового дренажа» http://dwg.ru http://rutracker.org/ Испытывались податливые соединения на демпфирующих креплениях с изолирующей медной или полимерной трубой анкер диаметром 12 мм- 16 мм, длиной 450 мм, с податливым зажимом и сто-пором, при этом якорем анкера служат два зажима для тросов согласно СН 471-75 и СН 4.402-9 выпуск 5, ГОСТ 50073-92. При испытании определялось требование пункта 4.6 ( демпфированность узла крепления ) согласно СП 14.13330.2011 п 4.6 ( не обязательного для применения, отсутствующего в перечне действующих нормативных документов) и ГОСТ Р 54257-2010 «Надежность строительных конструкций и оснований», с учетом ГОСТ 6249-52 «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов». См. ссылку новый ГОСТ «Шкала для определения силы землетрясения в пределах от 6 до 9 баллов» http://scaleofintensityofearthquakes.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes2.narod.ru/ http://scaleofintensityofearthquakes3.narod.ru/ При испытания затяжки для податливых анкеров, болтов для крепления оборудования использовались свинцовые шайбы в виде свинцовой пластины согласно ТР 51748-2001 «Крепи металлические подат-ливые рамные», ГОСТ Р 50910-96 «Крепи металлические податливые рамные. Методы испытания, в методических указаниях «Определение податливости узлов соединений крепей горных выработок», ГУ КУЗГТУ, Прокопьевск, 2008 г, и с учетом требований ВСН 362-87, ОСТ 108.275.51-80, ОСТ 36-146-88, см. : http://rutraccer.org http://dwg.ru, справки: факс (812) 694-78-10. При разработке типового альбома, серии ШИФР 1.010-2С.94 (2019) вып.0-3 виброизолирующего основания для кондиционеров, вентиляционных агрегатов, заслонок воздушных, клапанов, воздуховодов использовалось изобортение для мостроения в Тайване (Китай, США) РЕФЕРАТ TW201400676 Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device https://ru.espacenet.com/publicationDetails/mosaics?CC=TW&NR=201400676A&KC=A&FT=D&ND=3&date=20140101&DB=&locale=ru_RU Ссылка на эту страницу TW201400676 (A) - Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device Изобретатель(и): [TW]?CHANGCHIEN JIA-SHANG + Заявитель(и): [TW]?CHANGCHIEN JIA-SHANG + Классификация CPC - международная (МПК): E04B1/98; F16F15/10 - Совместная: Номер заявки: TW20120121816 20120618 Номера приоритетных или связанных документов: TW20120121816 20120618 Также опубликовано, как: TWI491785 (B) При физическом и математическом моделировании взаимодействия виброизолирующей опоры с геоло-гической средой, в том числе нелинейным методом расчетной схемы косого фланцевого фрикционно – подвижного соединения (ФФПС), с горизонтальными фасонками с косым протяжным фланцевым стыком для трубопроводов согласно ПНАЭ Г-7-002-86 " Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок (Разделы 1-5, Приложения 1-3)", согласно заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02. Более подробно смотри альбом- проект "Тех-нические условия по обеспечению повышения надежности трубопровода"( используется телескопическая маятниковая опора для увеличения демпфирующей способности соединения преимущественно при импульсных растягивающих нагрузках при многокаскадном демпфировании, согласно изобретения № 165076 «Опора сейс-мостойкая»), см. albom_viboizoliruyuschego_osnovaniya_pod_konditsioneri_s_ispolzovaniem_mayatnikovikh_opor_v_kotorom_imeetsya_uprugoplastichniy_sharnir https://www.youtube.com/watch?v=djDP1pMSJ88 https://youtu.be/djDP1pMSJ88 ispitanie seismostoykost konditsioneri metodom matematicheskogo modelirovaniya vzaimodeystviya geol https://www.youtube.com/watch?v=A8ah2JEg3a4 https://www.youtube.com/watch?v=Cc59M-4VZtg https://lovebikes.info/bike-video/NGJd-6uRRYA/00019 https://lovebikes.info/bike-channel/videos/UCfWMCz1hDPbduOzMMUb83wQ При компьютерном, математическом моделировании оборудования и трубопроводов для АЭС при разработке типового альбома серии ШИФР 1.010-2С.94 (2019) вып.0-3 "Виброизолирующие основания для кондиционеров, вентиляционных агрегатов, заслонок воздушных, клапанов, воздуховодов" использовались изобретения проф. д.т.н. А.М.Уздина №№ 1143895, 168755, 174616. Более подробно смотри albom_viboizoliruyuschego_osnovaniya_pod_konditsioneri_s_ispolzovaniem_mayatnikovikh_opor_v_kotorom_imeetsya_uprugoplastichniy_sharnir https://www.youtube.com/watch?v=djDP1pMSJ88 https://youtu.be/djDP1pMSJ88 ispitanie seismostoykost konditsioneri metodom matematicheskogo modelirovaniya vzaimodeystviya geol https://www.youtube.com/watch?v=A8ah2JEg3a4 https://www.youtube.com/watch?v=Cc59M-4VZtg https://lovebikes.info/bike-video/NGJd-6uRRYA/00019 https://lovebikes.info/bike-channel/videos/UCfWMCz1hDPbduOzMMUb83wQ ЗАМОК УЗЛА ПОДАТЛИВОСТИ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ИЗ ШАХТНЫХ СПЕЦПРОФИЛЕЙ", патент № 2407893 (12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ Статус: Пошлина: не действует (последнее изменение статуса: 08.08.2016) учтена за 4 год с 30.07.2012 по 29.07.2013 (21)(22) Заявка: 2009129189/03, 29.07.2009 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 29.07.2009 (45) Опубликовано: 27.12.2010 Бюл. № 36 (56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: UA 68553 A, 15.08.2004. SU 1090876 A1, 07.05.1984. SU 1263872 A1, 15.10.1986. SU 1744265 A1, 30.06.1992. RU 2018682 C1, 30.08.1994. RU 2123113 C1, 10.12.1998. UA 56078 C2, 15.11.2004. UA 81126 C2, 10.12.2007. Адрес для переписки: 344012, г.Ростов-на-Дону, ул.Пермская, 9, НПК "ИННОВАТОР-НС" (72) Автор(ы): Алиев Натикбек Алиевич (UA), Акопов Седрак Геворкович (RU), Баласанян Георгий Рубенович (UA), Алиев Парвиз Натикбекович (UA) (73) Патентообладатель(и): Научно-производственная компания "ИННОВАТОР-НС" (RU) (54) ЗАМОК УЗЛА ПОДАТЛИВОСТИ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ИЗ ШАХТНЫХ СПЕЦПРОФИЛЕЙ (57) Реферат: Изобретение относится к горнодобывающей промышленности, в частности к зажимным устройствам для скользящих соединений арочных элементов податливых металлических рамных крепей, выполненных из шахтных спецпрофилей. Техническим результатом является надежность работы узлов податливости, обеспечение заданного усилия затяжки замка, низкая себестоимость изготовления замка, уменьшение шага расстановки крепи, стабильность рабочего сопротивления крепи на всем интервале конструктивной податливости. Замок узла податливости металлической рамной податливой крепи из шахтных спецпрофилей содержит планку с отверстиями, крепежную скобу П-образной формы с резьбовыми концами, пропущенными через отверстия планки, расположенные между ними внахлестку внутренний и внешний спецпрофили, гайки, а также усилители-стабилизаторы, установленные между планкой и фланцами внутреннего спецпрофиля. Усилители-стабилизаторы выполнены в виде двух полых равновеликих призматоидов, боковые стороны которых сформированы равнобочными или прямоугольными трапециями, контактирующими между собой контурами большого из оснований, в верхних основаниях которых сформированы отверстия, через которые пропущена П-образная скоба, а боковая поверхность одного из призматоидов контактирует с наклонной боковой стенкой спецпрофиля. При этом одна из плоскостей основания призматоида опирается в планку замка, а с диаметрально противоположной стороны плоскость основания другого призматоида введена в распор с фланцем шахтного спецпрофиля. 4 ил. ЗАМОК УЗЛА ПОДАТЛИВОСТИ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ИЗ ШАХТНЫХ СПЕЦПРОФИЛЕЙ", патент № 2467170 (12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ Статус: Пошлина: не действует (последнее изменение статуса: 27.11.2017) учтена за 4 год с 27.11.2013 по 26.11.2014 (21)(22) Заявка: 2010148123/03, 26.11.2010 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 26.11.2010 Приоритет(ы): (22) Дата подачи заявки: 26.11.2010 (43) Дата публикации заявки: 10.06.2012 Бюл. № 16 (45) Опубликовано: 20.11.2012 Бюл. № 32 (56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2007139061 A, 27.04.2009. SU 723158 A1, 25.03.1980. SU 881335 B, 25.11.1981. SU 977798 A1, 30.11.1982. SU 1244332 A1, 15.07.1986. RU 2018682 C1, 30.08.1994. UA 56078 C2, 15.11.2004. UA 4933 A, 15.02.2005. DE 2538697 A, 10.03.1977. Адрес для переписки: 344012, г.Ростов-на-Дону, ул. Пермская, 9, ООО "НПК "Инноватор-НС" (72) Автор(ы): Алиев Натикбек Алиевич (UA), Акопов Седрак Геворкович (RU) (73) Патентообладатель(и): Научно-производственная компания "ИННОВАТОР-НС" (RU) (54) ЗАМОК УЗЛА ПОДАТЛИВОСТИ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ИЗ ШАХТНЫХ СПЕЦПРОФИЛЕЙ (57) Реферат: Изобретение относится к горнодобывающей и угольной промышленности, в частности к зажимным устройствам для скользящих при максимальной нагрузке соединений арочных элементов податливых металлических рамных крепей. Техническим результатом является увеличение величины податливости при повышении надежности и стабильности работы замка. Замок узла податливости металлической рамной податливой крепи из шахтных спецпрофилей содержит планку с отверстиями, крепежную скобу П-образной формы с резьбовыми концами, внутренний и внешний спецпрофили, гайки и усилители-стабилизаторы, установленные между планкой и фланцами внутреннего спецпрофиля. Причем усилители-стабилизаторы выполнены в виде двух полых неравнообъемных призматоидов, торцевые грани которых сформированы равнобочными, одинаковой высоты трапециями. В миделевом сечении площадь основания верхнего призматоида относится к площади основания нижнего призматоида как 3:1. Контакт призматоидов осуществляется между собой контурами больших из оснований, а в торцевых плоскостях-основаниях верхнего и нижнего призматоидов сформированы отверстия, через которые пропущена П-образная скоба. При этом боковая поверхность верхнего призматоида контактирует с наклонной боковой стенкой спецпрофиля, с одновременной опорой торцевой плоскости - основания нижнего призматоида в планку замка. С диаметрально противоположной стороны торцевая плоскость основания верхнего призматоида введена в распор с фланцем шахтного спецпрофиля, чем осуществляется силовое замыкание узла податливости. 5 ил. Геометрические характеристики схемы испытания трубопровода с косыми фланцевыми фрикционно –подвижными соединениями при испытаниях в ПК SCAD выполненных согласно заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 https://vimeo.com/275738129 https://vimeo.com/275745563 https://www.youtube.com/watch?v=godZbySwpCE avtomatizirovannaya gazoraspredelitelnaya stantsiya agrs signal eposignal seismofond Аналогичные испытания фрагментов фрикционно-подвижных соединений для газотрубопроводов и узлов крепления с ФПС проводились для АГРС "Сигнал". ИСПЫТАНИЯ УЗЛОВ И ФРАГМЕНТОВ ФРИКЦИОННО- ПОДВИЖНЫХ СОЕДИЕНИЙ И ФИЗИ-ЧЕСКОЕ И МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ автоматизированных газораспределительных станций АГРС "Сигнал", СЯМИ.422512-537 ТУ, серийный выпуск, предназна-ченных для сейсмоопасных районов с сейсмичностью до 9 баллов ( в районах с сейсмичностью 9 баллов и выше для крепления автоматизированных газораспределительных станций АГРС "Сигнал" и газотрубопроводов необходимо использование сейсмостойких телескопических опор на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС), выполненных согласно изобретениям, патенты №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, 4094111US, TW201400676, патент № 2010136746, E04 C2/00 "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии", патент № 165076 "Опора сейсмостойкая", заявка на изобрет. № 2018105803/ 20(008844) от 27.02.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" заявка на изобрет. № 2016119967/20(031416) E 04 H 9/02 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" (участки соединения газотубопроводов с АГРС выполнены в виде "змейки" или "зиг-зага", виброустойчивость соответствует группе механического исполнения М13) численным и аналитическим методом решения задач строительной механики методом физического и математического и компью-терного моделирования взаимодействия объектов с геологической средой, методом оптимизации и идентификации динамических и статических задач теории устойчивости, в том числе нелинейным методом расчета о возможности их применения в сейсмических зонах до 9 баллов включительно согласно рекомендациям ЦНИИП им Мельникова, ГОСТ 15150, ГОСТ 5264-80-У1- 8 , СП 73.13330 (п.п.4.5, 4.6, 4.7); СНиП 3.05.05 (раздел 5) ОСТ 36-146-88, ОСТ 108.275.63-80, РТМ 24.038.12-72, ОСТ 37.001.050- 73, согласно альбома 1-487-1997.00.00. производились нелинейным методом расчета в ПК SCAD согласно СП 16.13330. 2011 (СНиП II-23-81*), п.14,3 -15.2.4, ТКТ 45-5.04-274-2012(02250), п.10.3.2-10.10.3, ГОСТ Р 58868-2007, ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.3-98, СП 14.13330-2014, п.4.7, согласно инструкции «Элементы теории трения, расчет и технология применения фрикционно-подвижных соединений», НИИ мостов, ПГУПС (д.т.н. Уздин А.М. и др.), согласно изобретениям №№ 4094111US, TW201400676 (договор № 386 от 15 июня 2018 г. (НА БОЛТАХ С КОНТРОЛИРУЕМЫМ НАТЯЖЕНЕМ), УСТАНОВЛЕННЫХ В КОРОТКИХ ОВАЛЬНЫХ ОТВЕРСТИЯХ, С ЗАЗОРОМ МЕЖДУ ТОРЦАМИ СТЫКУЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, НЕ МЕННЕ 50 ММ ГОСТ 30546.1-98, ГОСТ 30546.2-98,ГОСТ 30546.3-98 Результаты расчета косого фланцевого фрикционно-подвижного соединения Эпюры усилий c упругоплатическим шарниром Нагрузки приложенные на схему Результата расчета Эпюры усилий c упругоплатическим шарниром Вывод : Фасонки - накладки прошли проверку прочности по первой и второй группе предельных состояний. РАСЧЕТНАЯ СХЕМА УЗЛА, с вертикальными фланцевыми фрикционно –подвижными соединениями при испытания в ПК SCAD выполненных согласно заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 https://vimeo.com/275738129 https://vimeo.com/275745563 https://www.youtube.com/watch?v=godZbySwpCE avtomatizirovannaya gazoraspredelitelnaya stantsiya agrs signal eposignal seismofond РАСЧЕТНАЯ СХЕМА КОНДИЦИОНЕРА согласно изобретениям "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений, использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии" № 2010136746 , опубликовано 20.01.2013, заявки на изобретение № 20181229421/20 (47400) от 10.08.2018 "Опора сейсмоизолирующая "гармошка", E04 Н 9 /02 заявки на изобретение № 2018105803/20 (008844) от 11.05.2018 "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижное соединение для трубопроводов" F 16L 23/02 , заявки на изобретение № 2016119967/20( 031416) от 23.05.2016 "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" E04 H 9/02 для лабораторного испытание на взрывостойкость и взрывопожаростойкость сейсмостойкость фрагментов крепления ЛСК согласно изобретениям №№ 1143895, 1168755, 1174616, 20101136746 E04 C 2/00 с использ. изобр. № 165076 E04 H 9/02 "Опора сейсмостойкая", заявка на изобретение "Виброизолирующая опора E04 Н 9 /02" номер заявка а 20190028 выданная Национальным Центром интеллектуальной собственности " Государственного комитета по науке и технологиям Республики Беларусь от 5 февраля 2019 ведущим специалистом центра экспертизы промышленной собственности Н.М.бортник Адрес: 220034 Минск, ул Козлова , 20 тел (017) 294-36-56, т/ф (017) 285-26-05 ncip@belgospatent.by

Проверка прочности на взрывопожаробезопасность трубопроводов (соединены между собой с помощью косых стыков с фланцевыми   фрикционно- подвижными соединениями (ФФПС)), уложенных на виброизолирующих маятниковых опорах для   атомных энергетических   установок (подтверждено испытаниями в механике деформируемых сред и конструкций   в комплексе SCAD и   Ansys,   методом оптимизации   и   идентификации динамических и статических задач для Белорусской АЭС) согласно ПНАЭ Г-7-002-86 " Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок (Разделы 1-5, Приложения 1-3)".       УДК 624.078.4 https://www.youtube.com/watch?v=sDJ5ZeAA1n4&feature=youtu.be https://rutube.ru/list/video/3bf2c1173833a66e7ed6d516b8557232/ https://rutube.ru/list/video/person/5807522/?ordering=-created_ts https://ok.ru/video/2136614570603 https://yadi.sk/i/31PFRWy6HOhCpg Ссылка для скачивания файла:   http://fayloo...
Далее...